figure 7b mostra l'evoluzione dello spessore medio (dimensione minore) e il diametro (dimensione maggiore) dei precipitati di fase δ a 700 ◦C come funzione del tempo. Lo spessore e il diametro mostrano un andamento simile, con un incremento rapido iniziale seguita da un aumento graduale. Alla fine del trattamento termico, lo spessore e il diametro medio di 34 ± 2nm e 154 ± 7nm, rispettivamente. Questi valori sononotevolmente inferiori ai valori acquisiti da AM IN625 dopo 10 ore a 870 ◦C, where lo spessore medio e diametro sono 52 ± 5nm e 961 ± 94nm, rispettivamente [21], indicandonuovamente significativamente più lenta cinetica di precipitazione a 700 ◦C. Nel contesto di un tipico trattamento termico sollecitazione residua, dopo un Nhour trattamento termico a 870 ◦C uno \\, lo spessore e il diametro sono mean 45 ± 4nm e 424 ± 40nm, rispettivamente [21]; dopo un trattamento di due-hour termico a 800 ◦C, lo spessore e il diametro medio, a seconda della condizione di generazione, compreso tra 61nm e 77nm e 416nm a 634nm, rispettivamente [24]. In altre parole, un sollievo trattamento termico stress a 700 ◦C per finchè 10 h risultati in precipitati di fase delta significativamente inferiori a quelle sviluppate durante il trattamento termico tipico tensione residua di 625 AM-.

E la penanotare che l'ingrossamento continuo dei precipitati di fase delta osservati a 870 ◦Cnon era evidente a 700 ◦C, suggerendo stabilità contro coarsening significativo a 700 ◦C, che è probabilmente dovuto alla stabilizzazione fornita dall'energia elastica del campo di deformazione circondato dai precipitati [49]. Questa crescita limitata dei precipitati di fase delta durante il trattamento termico lungo 700 ◦C è importante perché i invasi conduttori di fase δ a ridotta deformazione a rottura [50]. Inoltre, un recente mostra Opinione che diretta invecchiamento a 700 ◦C per 24 h provoca anche UTS massima riportati (1222 MPa) e carico di snervamento (1012 MPa) per AM IN625, suggerendo che la formazione di precipitati piccole serve a migliorare la meccanica forza [51].

  Rispetto cinetica precedentemente riportati a 800 ◦C e 870 ◦C, abbiamo osservato significativamente più lenta precipitazione dei precipitati di fase δ a 700 ◦C AM IN625 . Razionalizzarenostre osservazioni, abbiamo usato calcoli termodinamici comprendere la cinetica di precipitazione. 

In simulazioni, abbiamo ipotizzato che tutti i precipitati sono sferici. Si presume inoltre che lanucleazione si verifica su dislocazioni perché il preexisting interfaccia aiuta a ridurre la barriera energetica superficie dinucleazione [52]. Durante l'elaborazione AM, i compressiontension cicli di sollecitazioni residue indotte dal localizzata, riscaldamento estremo e condizioni di raffreddamento causano una distribuzione eterogenea della densità di dislocazione locali [53]. Coerentemente con precedenti lavori [33], abbiamo ipotizzato che la densità dislocazione è ≈5 × 1011 m-2. Questa densità dislocazione corrisponde ad una densità sitonucleazione di ≈1021 m-3. Per la simulazione precipitazione, abbiamo considerato δ, γ 00, MC carburo, μ, σ e precipitati, con la fase di matrice essendo γ. Abbiamo assunto le energie interfacciali sono 20 mJ-m2, 55 mJ/m2, 60 mJ/m2, 200 mJ/m2, e 200 mJ/m2 per la γ/γ 00, γ/δ, γ/mc, γ/μ, e γ/σ interfacce, rispettivamente. Maggiori informazioni sulla simulazione possono essere trovati elsewher/&101; [33].#

Come risultato della microsegregazione, la composizione tra le regioni confinanti interdendriticanon è uniforme. Misurazioni precedenti SEM hanno dimostrato che il braccio secondario dendritico spaziatura del qualefabricated AM IN625 è ≈300nm [19]. DICTRA mostra simulazione che microsegregazione si limita a ≈20nm dai centri interdendritica [33]. In altre parole, la composizione media rappresenta una buona approssimazione per una composizione ridistribuito. La figura 8 mostra il confronto tra i risultati sperimentali e le predizioni TC-PRISMA con la composizionenominale. Poiché si assume una forma sferica per i precipitatinella simulazione, abbiamo convertito le dimensioni delle piastrine osservata in un raggio di girazione (Rg) per confronto diretto seguente Rg2-R2=2/D2+12, wher/&101; R e D rappresenta uno#half del diametro e lo spessore come riportato in figura 7b, rispettivamente. La figura 8A mostra che il modello \\ raggionpredicted e l'effettiva misurata Rg seguono un andamento cinetica simile con il raggio simulato leggermente più piccolo del valore sperimentale, come risulta dalla Rg. Quando si simula la reazione di precipitazione con una composizione adeguata alla regione interdendritica arricchito, lenostre simulazioni prevedono precipitati leggermente più grande con una scala simile tempo cinetica. Quindi, una media ponderata dei raggi precipitato simulata associata con le regioni interdendritica e dendriti dovrebbe essere più vicini ai valori sperimentali. spettacoli figura 8b che la frazione simulato tempo-dependent volume e la frazione di volume sperimentale, acquisita seguendo un protocollo dettagliato in precedenza, hanno una tendenza simile, tranne che il valore sperimentale è più piccola di un fattore ≈5. Questa discrepanza è simile ai risultati riportati in precedenza acquisiti a 800 ◦C e 870 ◦C. Diversi fattori possono contribuire alla differenza quantitativa, tra cui geometria sferica assunto dei precipitati, densità di dislocazioni, e una temperatura-dependence dell'energia interfacciale. Nonostante queste riserve, inostri risultati rappresentano ancora un buon accordo tra le simulazioni ed esperimenti data lanatura approssimativa delle simulazioni.--

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